GYZ板式支座 GJZ板式橡膠支座GPZ2.0SX盆式橡膠支座廠家151-3082-8567

信陽橋梁板式橡膠支座,信陽GYZ板式支座間安置與橋梁縱坡一致的楔形鋼板（或楔形混凝土墊塊），或對梁端底部作相應處理，以使橡膠支座 平置，防止垂直反作用力對橡膠支座的剪切作用。但這些方法都給橋梁橡膠支座的施工安裝工作帶來 許多麻煩，費工費料，有時處理得亦不夠理想。近年來又開發了坡形球冠板式橡膠支座解決了上述橋 設計和安裝的問題。一般坡度為%～%，根據特殊要求，坡度可做到%～%。 二橡膠支座的分類橋 梁橡膠支座是連接橋梁上部結構和下部結構的重要構件，其主要功能是將上部結構承受的各種荷載傳 遞給墩臺，并能適用上部結構由于荷載溫度變化混凝土收縮等產生的變形（水平位移及轉角），使上 部結構的實際受力情況符合設計要求。還能阻抗風力地震波等引起的結構平移減輕震動對結構的不利 影響。 橡膠支座可按所用的材料分類： 信陽橋梁板式橡膠支座,信陽GYZ板式支座聚四氟乙烯橡膠支座橡膠支座包括：板式 橡膠支座盆式橡膠支座四氟板式橡膠支座混凝土橡膠支座5鉛橡膠支座橡膠支座的傳力通過 橡膠板來實現。橡膠支座位移通過聚四氟乙烯板的滑動或橡膠的剪切來實現，橡膠支座轉角則通過橡 膠的壓縮變形來實現。 公路橋梁橡膠支座的常見病害成因分析,橋梁橡膠支座缺陷的種類眾多，這里針對板式橡膠橡膠 支座盆式橡膠支座和坡形球冠板式橡膠支座的常見病害進行成因分析。 一）板式橡膠橡膠支座和坡形 球冠板式橡膠支座 信陽橋梁板式橡膠支座,信陽GYZ板式支座和坡形球冠板式橡膠支座性能劣化類型包括橡膠老化開裂鋼板外露不均勻鼓凸與脫膠脫 空剪切變形鼓包開裂等現象，主要是施工單位在橡膠支座安裝時未重視坡形橡膠支座的合成坡度方向 ，隨意安裝，導致橡膠支座偏壓而產生不同變形；由于支承墊石標高不準，預制梁產生橫向滑移而對 支座產生剪切； 未將橡膠支座按設計及規范要求穩固地粘貼在墊石上，致使吊梁時隨意拖動橡膠支座，導致方向 位置不準而不能均勻受力。 開裂是指信陽橋梁板式橡膠支座,信陽GYZ板式支座表面形成的龜裂裂紋。一般板式橡膠支座經一定使用年限后，均會出現表面的 龜裂裂紋，但裂紋寬度和深度均不大。但是下圖橡膠支座在使用一年后就出現大量的起鼓開裂，橡膠 支座本身質量問題占很大比例。

駐馬店板式橡膠支座抗壓彈性模量檢測結果 項 目 抗 壓彈性模量與標準偏差值% 試樣編號 老化前實測值平均值 試樣編號 熱空氣老化 70℃×72h實測值 平均值 未摻入再生膠 1-11-21-3-315-512-210-316 1-11-21-3411312415319 摻入再生膠15% 2-12- 22-3 810413714 6162-12-22-3 2317211422 2214表4 抗剪彈性模量檢測結果 項 目 抗剪彈性模量與 標準偏差值% 試樣編號 老化前實測值平均值 試樣編號 熱空氣老化 70℃×72h實測值平均值 未摻 入再生膠1-1,1-21-2,1-31-3,1-1542317 1-11-21-3788717 摻入再生膠 15% 2-1,2-22-2,2-32-3,2-1 141415 14132-1,2-22-2,2-32-3,2-1 322933 3113從表2、表3、表4可以看出,駐馬店板式橡膠支座未摻入再生膠的支座老 化前后的膠料性能和支座力學性能試驗均符合標準要求。摻入15%再生膠后,檢測膠料物理機械性能(除 硬度外)符合JTT4-2004要求,常溫狀態下支座抗壓彈性模量、抗剪彈性模量也符合標準要求,但經熱 空氣70℃×72h老化后檢測,摻入再生膠的支座比未摻入再生膠支座的膠料硬度、抗壓彈性模量、抗剪 彈性模量大幅增加,不能滿足標準要求。因試驗次數較少,以上數據還不夠充分,但再生膠對支座老化后 力學性能的不利影響是很明顯的。 再生膠對駐馬店板式橡膠支座使用壽命的影響 橡膠的老化直接影響支座的壽命,橡膠的老化 是一種由多種因素參與的復雜的、不可逆轉的化學反應,再生膠本身己存在相當程度的老化,其分子鏈 之間的交聯己發生斷裂,不同于生膠的線型大分子鏈結構,也不同于橡膠硫化后而構成的三維網狀交聯 結構。到目前為止,在橡膠技術上,還未研究出能消除再生膠對膠料性能產生危害的技術手段。根據國 家的循環經濟政策,再生膠粉作為橡膠工業廣泛采用的低檔原材料,主要在低檔制品中摻用,例如在鞋底 中可摻100份甚至更多;在建筑材料中主要作為添加劑使用,例如用膠粉對瀝青進行改性,比通常使用純 瀝青材料經久耐用,橡膠瀝青混凝土路面可減少路面軟化變形和龜裂,提高輪胎與路面的附著力;在輪胎 、運輸帶等便于更換的磨耗制品中,有時可用少量超細膠粉,以提高耐磨性。 橡膠支座作為橋梁的重要 構件,承受和傳遞梁體荷載并適應梁體的轉動和位移,駐馬店板式橡膠支座一旦安裝,更換將非常困難。我國橡膠支座己 有近30年的歷史,早期生產的橡膠支座至今仍在正常使用。 近幾年由 于摻入再生膠的支座流入市場,導 致一部分安裝在橋梁上的橡膠支座使用不久就出現老化開裂,甚至有部分支座在安裝不到一年,且在橋 梁尚未通車的情況下,就出現老化開裂,還未談及“壽命”,就不得不進行更換,造成了巨大的經濟損失 。5 結語 通過初步的分析和試驗,再生膠對支座的力學性能和老化均有不利影響。世界各國對板式橡 膠支座使用的膠料規定,再生膠支座會對橋梁建設帶來巨大的危害。由于橋梁支座的重要性,不允許摻 入再生膠,我國交通行業標準JTT4-2004《公路橋梁板式橡膠支座》中,明確規定不允許在支座膠料配 方中使用任何再生膠或粉碎的硫化橡膠,同時規定通過抗剪粘結性能與老化后抗剪的交叉試驗來檢測支 座是否含有再生膠,從技術上對近幾年混亂的駐馬店板式橡膠支座市場起到規范作用,橋梁支座的生產企業必須認真執 行,同時在招標、采購、檢測、使用環節均應按標準嚴格把關。

許昌板式橡膠支座,許昌GJZ板式橡膠支座變形問題的分析 首先我們要清晰橋梁橡膠支座的作用。其主要的作用有兩點：將橋梁荷載（動載及靜載）有效傳遞到橋墩：滿足橋梁變形需要。然后，要了解板式橡膠支座的內部結構，其結構如圖所示：橡膠支座內部是一層鋼板一層膠的結構，鋼板和中間膠層厚度根據橡膠支座的尺寸大小不同而不同，具體按照JT/T4-004《公路橋梁板式橡膠支座》和JT/T663-006《公路橋梁板式橡膠支座規格系列》標準制造的。 圖一：板式橡膠支座內部結構示意圖板式橡膠支座在正常使用的情況下，其變形有兩種形式：剪切變形；豎向壓縮變形。 剪切變形的發生是由于橋梁的水平力（橋梁的伸縮等）引起的，變形后的形狀如圖二所示。圖中角a稱為剪切角。JT/T4-004《公路橋梁板式橡膠支座》8.4.b中規定：橡膠支座的切角應不大于35°。所以在橡膠支座使用中應執行此規定，可根據剪切量B來確定；B≦Htan35°=0.7H，如橡膠支座高度為63毫米，其最大剪切變形不應大于0.7X63=44毫米。 H 中間膠層鋼板 許昌板式橡膠支座剪切變形示意圖 許昌板式橡膠支座的豎向壓縮變形是由于橋梁的豎向荷載引起，由于橡膠支座內部結構的特殊性，橡膠支座在正常的使用情況下會出現圖三所示的變形，當橡膠支座在豎向荷載作用時，許昌板式橡膠支座內橡膠層因受壓會延徑向呈半圓形外鼓，而鋼板則保持原狀，所以橡膠支座會出現比較均勻的外鼓現象。此屬于橡膠支座的正常變形。 事實上，橋梁之所以采用板式橡膠支座，就是應為其良好的變形性能可以滿足橋梁的各種受力和變位，換句話說，如果橡膠支座不能變形就沒有使用的必要了。圖三：橡膠支座豎向壓縮變形示意圖. HDR高阻尼隔震橡膠支座按功能形式分為固定型隔震支座和滑動型隔震支座，固定型支座位移通過橡膠剪切變形來實現，橡膠的水平剪切能承受較大的水平力，按其連接結構又分為Ⅰ型、Ⅱ型兩種類型，通過高阻尼橡膠在水平方向的大位移剪切變形及滯回耗能實現減隔震功能。 Ⅱ型——支座與墩、梁之間采用套筒連接，支座底面不設預埋鋼板，底鋼 板和套筒之間采用錨固螺栓連接，上預埋板與頂鋼板之間采用卡榫連接，上預埋鋼板與套筒之間采用配合焊接。 Ⅰ型——橡膠支座與墩、梁之間采用套筒連接，橡膠支座頂面、底面均設預埋鋼板，上、下支座板和套筒之間采用錨固螺栓連接，上、下預埋鋼板與套筒之間采用配合焊接。

信陽橡膠支座一般公差未注公差的線性和角度尺寸的公差,工程機械焊接件通用技術條件 GB/T1804-2000 “一般公差未注公差的線性和角度尺寸的公差 3. 技術要求 成品支座的技術要求 成品支座的豎向承載力、水平承載力、位移、轉角和摩擦系數應滿足橡膠支座設計要求。 3.2 支座用膠料的物理機械性能橡膠支座用膠料的物理機械性能必須滿足表3.2.1的要求。 信陽橡膠支座氯丁橡膠 三元乙丙膠 氯丁橡膠 三元乙丙膠 硬度，IRHD 60±5 60±5 50±5 50±5 拉伸強度，MPa ≥17.5 ≥15.2 ≥14.5 ≥12.0 拉頓伸長率，% ≥400 ≥350 ≥400 ≥350 脆性溫度，℃ ≤40 ≤60 ≤40 ≤60 恒定壓縮永久變形 (70℃×22h),℃ ≤25 ≤25 ≤25 ≤25 耐臭氧老化40℃×96h 100pphm，30%伸長 無龜裂 無龜裂 無龜裂 無龜裂 熱空氣 老化試 驗 實驗條件 0℃×h 100×70 100×70 100×70 100×70 拉伸強度降低 率% ≤15 ≤15 ≤15 ≤15 拉扯伸長降低 率，% ≤40 ≤40 ≤40 ≤40 硬度變化， IRHD ≤+10 ≤+10 ≤+10 ≤+10 為確保支座質量，支座用膠料的材質性能除按常規進行檢測外，必須從支座成品中按一定比例取樣。在一批支座中（不大于100件）抽取一塊橡膠板，解剖制成標準試片，進行拉伸強度和扯斷伸長率試驗，與表3.2.1相比，拉伸強度下降應不大于20%，扯斷伸長率下降應不大于35%。嚴禁使用再生膠。

信陽橡膠支座用聚四氟乙烯板物理機械性能 信陽橡膠支座用聚四氟乙烯板物理機械性能應滿足下列要求： 密度：2.1~2.3g/cm3 拉伸強度不小于30MPa 斷裂伸長率不小于300% 信陽橡膠支座球壓痕硬度 H133/60>23MPa 支座用聚四氟乙烯板在硅脂潤滑條件下與不銹鋼板對磨時，在常溫條件下（23+5℃），壓應力30MPa時應滿足下列要求： 初始靜摩擦系數 μst≤0.012 線磨耗率≤15μm/km 支座用聚四氟乙烯板應用新鮮純料模壓而成,嚴禁使用再生料和回頭料。

聚四氟乙烯板表面儲硅脂坑應模壓成型，不得采用機加工方法成型。建筑隔震支座用聚四氟乙烯板除進行常規檢測外，必須從支座成品中按一定比例取樣，在一批支座中（不大于100件）抽取一塊聚四氟乙烯板，制成標準試片進行密度、球壓痕硬度和摩擦系數檢驗，檢驗結果應符合本條的規定。 3.4 支座用鋼材信陽橡膠支座用優質碳素鋼和碳素結構鋼應符合GB699及GB700有關規定。

信陽橡膠支座用鋼板應符合GB/T1591的有關規定。 3.4.3 支座用合金結構鋼應符合GB/T3077的有關規定。 3.4.4 支座用鑄鋼件的機械性能（含沖擊韌性Akv值）、化學成分應符合GB11352的有關規定，鑄鋼件缺陷應符合TB/T2331的有關規定。每件鑄件必須有超聲波探傷報告。 3.4.5 支座用鏡面精軋不銹鋼板應符合GB3280的有關規定。 信陽橡膠支座用5201-2硅脂性能應滿足HG/T2502的要求。 3.6 支座用黃銅緊箍圈應采用H62牌號黃銅，其機械性能及化學成分應滿足 GB/T2040的要求。

單向活動支座側向導槽的滑板采用SF-Ⅰ三層復合板,其物理機械性能應滿足TB/T2331的要求. 3.8 支座部件加工尺寸偏差應符合設計圖紙要求，組裝后單向活動支座的凈空間隙控制在0.6±0.1mm，固定支座的凈空間隙控制在0.5±0.1mm，以下幾項的公差配合必須滿足： 盆環內徑與盆塞外徑公差配合信陽橡膠支座向活動支座上支座板導向槽內側凈空尺寸與鋼襯板外側尺寸公差配合； 3.8.3 活動支座不銹鋼板表面粗糙度及平面度要求。 3.9 支座防腐涂裝及防塵體系 支座防腐處理必須按設計圖中規定的涂裝體系要求辦理。 3.9.1涂裝表面必須進行處理，首先應清除附著于鋼材表面的雜質，用稀釋劑或清潔劑除去油污及臟物，并對邊角和焊縫進行打磨，如有腐蝕性鹽類，應用清水沖洗干凈并吹干其表面。 3.9.2用噴射和拋射除銹法將待涂裝表面的氧化皮、鐵銹及其他雜質清除干凈后，用真空吸塵器將鋼材表面再清除一次，處理后機加工表面應達到GB/T8923中規定的Sa2.5級。 3.9.3在表面處理后4h之內進行涂裝，以防處理表面生銹，各道漆層均采用無氣噴涂法。環氧富鋅底漆干膜平均厚度要求為80μm，環氧云鐵中間漆平均干膜厚度100μm，面漆為可復涂灰色丙烯酸脂肪族聚氨脂面漆三道，干膜平均厚度為70μm~80μm。漆膜厚度未達到要求處，必須補涂。

信陽橡膠支座用螺栓采用多元合金共滲或鋅鎘鍍層（即達克洛）等方法進行防護。 防傾覆隔震橡膠支座的防塵裝置應嚴格按照設計圖紙的要求制造和安裝。 信陽橡膠支座組裝 支座組裝后的高度誤差（同設計圖相比）： 豎向承載力＜20000kN時,偏差不應大于±2mm； 豎向承載力≥20000kN時,偏差不應大于±3mm。 信陽橡膠支座試驗方法 4.1 橡膠 橡膠材料的性能試驗按本技術條件的引用標準進行。聚四氟乙烯板 聚四氟乙烯板的性能試驗按本技術條件引用標準進行。 聚四氟乙烯板與精軋不銹鋼板的線磨耗率應采用TB/T2331附錄B《聚四氟乙烯摩擦系數試驗方法》在下列條件下試驗： 壓應力： σ=30MPa 相對摩擦速度： V=8mm/s（正弦波） 相對往復滑動距離： S=±10mm 累計滑動距離： 1000m 試驗溫度： 常溫

鶴壁盆式橡膠支座批發,鶴壁GPZ2.0SX盆式橡膠支座應用,盆式橡膠支座一經問世，就被廣泛地應用于大、中型橋梁和城市高架橋中。這里介紹公路和城市 道路橋梁中使用的盆式橡膠支座（簡稱GPZ）的設計與施工。QPZ盆式橡膠支座適用溫度范圍:常溫型橡 膠支座：適用于-25℃～+60℃; 耐寒型橡膠支座：適用于-40℃～+40℃代號為F 如果進橋梁橡膠支座 安裝時，要對現澆主梁，應將橡膠支座上、下底板臨時固定相對位置，整體吊裝，固定在設計位置上 。對于預制吊裝主梁，則應將橡膠支座上座板固定在大梁上，然后確定底盆在墩臺上的位置。對具有 臨時橡膠支座的連續梁，則應先固定下座板，待主梁施工完畢，且校正位置后，拆除臨時橡膠支座， 讓梁落在橡膠支座上。臨時橡膠支座若系硫磺砂漿，在拆除臨時橡膠支座時，必須在橡膠支座與臨時 橡膠支座之間采取隔熱措施，以免損壞四氟滑板。橡膠支座安裝時，其順橋向中心線必須與主梁中心 線或切線重合或平行。

橋梁橡膠支座位置確定好后，即可將上、下部固定。橡膠支座與上、下構造 連接方式，可采用焊接，也可采用地腳螺栓錨固。采用焊接時，不能連續施焊，要采用跳躍式斷續焊 接方法，逐步焊滿周邊，以免局部溫度過高。采用地腳螺栓連接時，應將橡膠支座上座板與地腳螺栓 按設計要求放好，再澆灌混凝土。

下橡膠支座板與 墩臺連接處，應預留地腳螺栓孔?？字泄嘧h氧樹脂砂漿，于初凝前，從橡膠支座的地腳螺栓孔中插 入地腳螺栓并帶好螺母，待完全凝固后再擰緊螺母。 本工程的千斤頂以人工控制節流閥的方式按規定的相鄰部位相對高程差值的最大允許限值進行控制,頂 升時采用了分級頂升的方式。本工程中設定了縱向兩軸差值小于10mm、橫向小于5mm的預定限制差值目 標。根據設計允許最大限值為80mm,實際本工程頂升高度平均為65mm。根據試頂升的情況,在正式頂升 時采用了10mm的頂升分級,即平均頂升10mm左右時停止頂升,檢查各部位情況,加墊蓋梁上輔助鋼墊板, 隨頂隨墊,保證橋梁頂升安全。

監控與量測。由于本工程中采用的千斤頂型號大,實現電腦控制同步 頂升的難度大,因此采用了手動控制千斤頂,采用精密位移器采集頂升位移數據并集成到控制系統終端 電腦,通過電腦終端顯示各部位位移數值,在電腦顯示終端處設指揮室,實時統一下達各步驟操作指令, 保證頂升同步進行。本工程中縱向兩軸差值實際控制最大8mm,橫向最大4mm,達到了預先設定的要求,頂 升過程比較順利。 ?橡膠支座拆除與安裝。在箱梁頂升到位后,鎖定千斤頂,使千斤頂處于報壓狀態,同 時做好臨時支墊。橡膠支座拆除工作相對簡單,主要將抗震螺栓擰脫,在橡膠支座下設簡易滑道,人工將 橡膠支座拖拽出蓋梁,吊車運走。

新橡膠支座安裝前,要對原橡膠支座墊石部位進行清理鑿除。由于一 般橡膠支座安裝時箱梁尚未施工,施工方法可參照前文。本工程受上部結構以及頂升高度制約,無法按 上述工藝方法實施。本工程采用了加設鋼板墊板的方式予以解決,即將殘留墊石或填充物鑿除后,露出 抗震螺栓外套筒,將預先割好孔洞的鋼墊板套裝到錨固螺栓外套筒上,在將鋼板與套筒進行焊接。本工 程采用了厚35mm的Q345鋼板,經驗算,符合局部抗剪擠壓受力要求。待新橡膠支座安裝完成后再將橡膠 支座底鋼板與鋼板墊板焊接在一起,焊接時注意分段施焊,防止局部過熱影響橡膠支座內部橡膠墊的質量。

在千斤頂持荷期間,要經常檢查千斤頂油壓狀態,一旦發現有油壓下降較大時要重新補壓,保證千 斤頂報壓均衡。 à箱梁落梁。新橡膠支座安裝完成,檢查橡膠支座安裝質量符合標準要求后,進行落梁 施工。落梁施工同樣采用與頂升相同的監控與量測方法,統一協調各部位均衡落下,同樣要按上文要求 的限值進行控制。 5 結束語 橋梁橡膠支座是橋梁結構中把水平構件所受到的荷載集中傳遞給豎向受 力構件的主要傳力裝置,具有承上啟下的重要作用,同時橋梁橡膠支座也是傳導車輛制動力、補償縱向 梁體收縮、增大豎向阻尼的主要構件,因此橡膠支座的加工、采購、安裝、檢修以及更換工作非常重要 。

(1)橋梁橡膠支座生產廠家要高度重視橡膠支座加工質量,逐步提高工藝水平; (2)使 用單位應加強橋梁橡膠支座的采購管理,慎重選擇生產廠家,優選質優、價廉的合格供應商; (3)施工單 位要加強安裝過程中的技術管理和質量控制,應把橡膠支座安裝作為重要分項工程來抓; (4)更換橡膠 支座應因地制宜,在有效保證梁體安全的前提下編制切實可行的方案,同時加強現場監控量測工作。

鶴壁橋梁上更換盆式橡膠支座主要技術風險,更換盆式橡膠支座主要技術風險 1盆式橡膠支座一般應用于現澆箱梁,由于現澆梁體一 般重量較大,需要較大頂升力 ,千斤頂等頂升設備和支撐架體需要較大安全儲備。 o不管是局部頂升還是整體頂升,都會存在各部位 頂升位移差的問題,容易導致梁體內較大的應力變化,進而導致梁體開裂,嚴重時可能導致梁體破壞。一般情況下,梁體頂升高度受到嚴格控制,更換和安裝橡膠支座難度較大,容易產生舊橡膠支座拆除困難 或新橡膠支座無法安裝等的情況。 綜合上述技術風險,在盆式橡膠支座更換前應仔細調查研究,制定切實可 行的實施方案,切忌盲目施工,以免造成頂升時無法啟動、支撐體變形過大或倒塌、各部位位移無法有 效控制、頂升上去無法拆除舊橡膠支座或無法安裝新橡膠支座,導致橡膠支座更換工程失敗。(2)技術 要點 1根據實際情況確定原則性頂升方案,即局部頂升還是整體頂升。

局部頂升的優點是易于頂升控制 , 減少設備投入;缺點是頂升易導致梁體變形大,工期長。整體頂升優點是易于控制梁體內應力, 工期較短,但需要投入更多的頂升設備和人員,頂升過 橋梁程中各部位變形協調控制困難。如果設計允許,盡量優先采用局部頂升。 o根據梁體結構形式和設計 參數,計算各部位理論頂升反力的數值,根據反力大小確定適宜的千斤頂數量和型號。在選型時應遵循/ 大型、數量適中、分級可控0的基本原則。 大型:是指盡可能選擇安全儲備系數較大的千斤頂型號,如 選擇千斤頂時應保證實際頂升力小于理論最大頂升力的75%。 數量適中:是指不宜采用較多的千斤頂以 實現總頂力的要求,同時又不宜過少,即每個橡膠支座兩側至少應該有一個千斤頂。千斤頂多會增大協 同工作困難,過少會導致啟動困難或一旦個別千斤頂出現故障將影響頂升整個進程。 分級可控:應優先 選用帶有同步頂升信息控制系統的頂升設備或帶有節流閥控制的千斤頂設備,以實現頂升同步或差值限 制控制。

要合理選擇頂升點設置位置,避免混凝土局部破壞。要根據設計圖紙,把千斤頂著力頂面布 置在橫梁以內,或者采用橫梁或縱梁的方式將頂升受力面調整到橫梁范圍以內。有條件的優先將千斤頂 布置在蓋梁上接近橡膠支座位置附近。受力面宜采用楔鐵,增大受力面積,調整箱梁底縱橫坡度,保證千 斤頂能垂直施力。 當蓋梁與梁底空間無法滿足千斤頂布設要求時,應采取承力柱的方式作為千斤頂的 后背。在墩柱不高時應將承力柱置于承臺上,否則應處理好基礎,保證基礎強度和變形滿足頂升需求。 當墩柱過高時或水中墩宜采用抱箍法,將承力柱置于抱箍牛腿之上。承力柱設計應保證足夠的強度和剛 度。承力柱宜優先采用鋼管形式。 ?頂升方案中應詳細制定頂升過程中的指揮調度、信息傳遞、反饋 機制,保證全過程嚴格受控。應優先選用對講機進行同步信息傳遞,明確各級管理、作業人員職責和分 工。 ?頂升方案中應明確各種風險的應急控制措施,制定若干套應急調整方案,按最有利的方案實施,按 最不利的方案準備,以防止發生嚴重質量事故和安全事故。 ?頂升方案應明確頂升過程同步位移或差值 限值控制方法和措施,必要時輔以位移、應力、應變等的實時監控和量測,以保證既有梁體的安全。 à 舊橡膠支座拆除和新橡膠支座安裝方法要在頂升方案中進行詳細說明。特別是新橡膠支座安裝與橋梁 施工時的安裝工藝方法,由于不同時期不同條件的制約,有很大的不同,可能存在橡膠支座安裝方法的局 部調整,要在方案中進行明確。 工程案例某工程中的連續箱梁的兩個中墩(B、C軸)的抗震橡膠支座

需要全部進行更換,該橋為連續三跨,全長126m,每個墩柱上分別有兩個GD15型抗震盆式橡膠支座。施工 總體方案:該箱梁全長總重5400余,t兩個中墩計算反力分別為2200t和1800t左右。工程采用局部頂升方 案,即兩個中墩同時起頂,兩個邊墩不動。根據設計計算允許最大頂升高度小于80mm,實際需要頂升高度 60~70mm。本工程中選用了1000t液壓千斤頂,共8臺,分別在每個橡膠支座兩側設置1臺千斤頂,承壓面在 橫梁內,承力柱為雙D900鋼管。見圖1 。 現澆梁施工方案施工主要方案及過程控制要點如下。 1施工準備工作。該階段主要工作包 括編制詳 細的箱梁頂升、

承力柱橫向設工型橫梁,作為千 斤頂基礎,本工程中橫梁高度為600mm。在橫梁上下翼緣板間加焊肋板,以提高局部剛度。同時為增大混 凝土局部承壓面面積,采用厚30~40mm的600mm@600mm鋼板做千斤頂頂部楔鐵,能夠滿足混凝土局部承壓 強度要求。施工腳手架只要滿足橡膠支座更換操作即可。 ?安裝調試千斤頂和油泵。在承力柱及橫梁 安裝完成后,安裝千斤頂前要在橫梁上焊找平鋼板,使千斤頂保持水平狀態。千斤頂就位并安裝好頂部 楔鐵后,在正式頂升前進行系統測試,以檢測油泵、油路、千斤頂工作性能等系統工作是否正常。箱梁 頂升用千斤頂在使用前應進行檢驗,檢查千斤頂是否在工作荷載下正常工作和有較長時間的持荷狀態。 ?試頂升。在正式頂升前進行試頂升,主要目的是檢查各項準備工作是否到位、信息指令與反饋系統是 否暢通、人員分工是否有效、監控量測系統是否正常、頂升基本參數偏差情況等。通過試頂升查找問 題,及時糾正,保證正式頂升有足夠的把握。 ?箱梁頂升。正式頂升時嚴格按試頂升后確定的頂升步驟 予以實施。技術性能 橡膠支座豎向轉角≥40′ 豎向承載力1000-50000KN共 分28級，橡膠支座可承受的水平承載力為豎向的10% 橡膠支座位移量可根據工程需要變更，定貨時用 戶提出要求即可。 GPZ盆式橡膠支座克服了以我們以往板式橡膠支座的一些缺點，其主要產品構造特 點有二：一是將橡膠塊放置于凹型的鋼盆內，使橡膠處于有側限受壓狀態，大大提高了橡膠支座的承 載力；其二是利用嵌放在金屬盆頂面的填充聚四氟乙烯板與不銹鋼板相對摩擦系數小的特性，保證了 活動橡膠支座能滿足梁水平移動的要求。